7.6.1
当建筑物受到风力作用时，不但顺风向可能发生风振，而且在一定条件下，也能发生横风向的风振。横风向风振都是由不稳定的空气动力形成，其性质远比顺风向更为复杂，其中包括旋涡脱落Vortex-shedding、驰振Galloping、颤振F1utter、扰振Buffeting等空气动力现象。
对圆截面柱体结构，当发生旋涡脱落时，若脱落频率与结构自振频率相符，将出现共振。大量实验表明，旋涡脱落频率fs与风速υ成正比，与截面的直径D成反比。同时,雷诺数（υ为空气运动粘性系数，约为1.45×10-5m2/s）和斯脱落哈数
在识别其振动规律方面有重要意义。
当风速较低，即Re≤3×105时，一旦fe与结构频率相符，即发生亚临界的微风共振，对圆截面柱体，St≈0.2；当风速增大而处于超临界范围，即3×105≤Re＜3.5×106时，旋涡脱落没有明显的周期，结构的横向振动也呈随机性；当风更大，Re≥3.5×106，即进入跨临界范围，重新出现规则的周期行旋涡脱落，一旦与结构自振频率接近，结构将发生强风共振。
一般情况下，当风速在亚临界或超临界范围内时，只要采取适当构造措施，不会对结构产生严重影响，即使发生微风共振，结构可能对正常使用有些影响，但也不至于破坏，设计时，只要按规范公式(7.5.1-2)的要求控制结构顶部风速即可。
当风速进入跨临界范围内时，结构有可能出现严重的振动，甚至于破坏，国内外都曾发生过很多这类的损坏和破坏的事例，对此必须引起注意。
计算临界风速的公式(7.6.1-1)中的结构自振周期,应考虑不同的振型情况,虽然对亚临界的微风共振验算,只要考虑第一振型,但是在验算临界强风共振时,必须考虑不同的振型。
原公式（7.6.1-2）中的风荷载分项系数γw， 实际上是在考虑跨临界强风共振时，为了在设计中不致低估横风向的风振影响而设置的，主要是考虑结构在强风共振时的严重性及试验资料的局限性，一些国外规范如ISO 4354就要求考虑增大验算风速。为了不致与分项系数的原意相混淆，现将原公式（7.6.1-2)中的风荷载分项系数γw取消，而在跨临界强振的验算条件的顶部风速增大1.2倍。
计算雷诺数Re＝69000υD中，网速υ沿着结构高度是变化的，对亚临界的微风共振验算，υ取得愈小愈不利，但对于跨临界强风共振验算，υ取得愈大愈易发生强风共振。但是为了设计上的方便，这里将二者统一取为υcr值。当在应用时如有重要提高要求时，也可对跨临界强风共振将υ取为υH值。
7.6.2
对跨临界的强风共振，设计时必须按不同振型对结构予以验算，规范公式(7.6.2-1)中的计算系数λj是对j振型情况下考虑与共振区分布有关的折算系数，若临界风速起始点在结构底部，整个高度为共振区，它的效应为最严重，系数值最大；若临界风速起始点在结构顶部，不发生共振，也不必验算横风向的风振荷载。根据国外资料和我们的计算研究，认为一般考虑前4个振型就足够了，但以前两个振型的共振为最常见。公式中的临界风速υcr计算时，应注意对不同振型是不同的。
公式(7.6.2—1)中的计算系数λj是根据起始高度为H1，终止高度近似取结构全高H的条件下算出，并列入表7.6.2，当在结构上计算得出起始高度位置很低，而终止高度远低于全高时，可按临界速度的锁住区计算终止高度H2＝H×(1.3υcr／υH)l／a，再按λj＝λj(H1)一λj(H2)确定。
7.6.3
在风荷载作用下，同时发生的顺风向和横风向风振，其结构效应应予以矢量叠加。一般情况下，当发生强风共振时，横风向的影响起主要的作用。
7.6.4
对于非圆截面的柱体，同样也存在旋涡脱落等空气动力不稳定问题，但其规律更为复杂，国外的风荷载规范逐渐趋向于也按随机振动的理论建立计算模型，目前，规范仍建议对重要的柔性结构，应在风洞试验的基础上进行设计。