第6.1.1条
高层建筑钢结构除在罕遇地震下出现一系列塑性铰外，在多遇地震下应保证不破坏和不需修理。现行国家标准钢结构设计规范》(GBJ 17)对一般的梁都允许出现少量塑性，即在计算强度时引进大于1的截面塑性发展系数，但对直接承受动荷载的梁，取
。基于上述原因，抗震设计的梁取
。
按照日本的设计做法，在垂直荷载下的梁弯矩取节点弯矩，在水平力作用下的梁弯矩取柱面弯矩。
第6.1.2～6.1.4条
梁的整体稳定性通常通过刚性铺板或支撑体系加以保证，使其不控制设计。地震区高层钢结构的梁和柱形成抗侧力刚架时，更需要保证梁不致失稳。
对按6度抗震设防和非抗震设防的结构，梁的整体稳定可按现行国家标准钢结构设计规范》 (GBJ 17)第4.2.1条规定考虑。这里需要指出，单纯压型钢板做成的铺板，必需在平面内具有相当的抗剪刚度时，才能视为刚性铺板，这一要求按照德国DIN 18800-Ⅱ的规定是
式中，是压型钢板每个波槽都和梁相连接时面板内的抗剪刚度，即
，可由试验确定；
、
、
、
和
分别为梁的翘曲常数、自由扭转常数、绕弱轴的惯性矩、自由长度和高度(图C6.1.3)
。
支座处仅以腹板与柱相连的梁，在梁端截面不能保证完全没有扭转。在需要验算整体稳定时，应乘以 0.85 的降低系数，详见陈绍蕃著：钢结构设计原理》(北京：科学出版社，1987)。按7度或高于7度抗震设防的结构，由于罕遇地震下出现塑性，在可能出现塑性铰的部位(如梁端和集中荷载作用点)应有侧向支承点。由于地震力方向变化，塑性铰弯矩的方向也变化，要求梁上下翼缘均有支撑，这些支撑和相邻支撑点间的距离，应满足现行国家标准《钢结构设计规范》(GBJ
l7-88) 第 9.3.2条对塑性设计的结构要求。在强烈地震作用下，梁弯矩的梯度很大，此时在现行国家标准《钢结构设计规范》(GBJ 17)的式(9.3.2-1)，即式
中，可用
代替。在
范围内，
在
至
之间变化。美国加州规范(1988)规定
，但美国 AISC(1986) 极限状态设计 (LRFD) 规范却给出高烈度地震区
，与前者出入甚大，两者分别大体接近现行国家标准《钢结构设计规范》(GBJ 17-88)规范式(9.3.2-1)和(9.3.2-2)的最大和最小值。
第6.1.5条
本条按现行国家标准《钢结构设计规范》 (GBJ 17) 拟定，补充了框架梁端部截面的抗剪强度计算公式。
第6.1.6条
梁板件宽度比应随截面塑性变形发展的程度而满足不同要求。形成塑性铰后需要实现较大转动者，要求最严格，按7度或7度以上抗震设防的结构中，梁可能出现塑性铰的区段，应满足表6.1.5的要求，此时转动能力达弹性转动能力的7～9倍。该表的规定与现行国家标准《钢结构设计规范》(GBJ 17-88)表9.1.4的规定相同。
对于非地震区和设防烈度为6度的地震区，当框架梁中可能出现塑性铰时，梁的塑性铰截面转动能力不如强震区高，满足表6.1.5中6度和非抗震设防的宽厚比限值时，截面非弹性转动能力可达弹性转动的3倍，已经够用。 是参照美国 AISC
(LRFD) 规范确定的，
比它稍严。
兼充支撑系统横杆的梁，在受弯的同时受有轴力。若抗震设防的梁端部有可能出现塑性铰，则腹板宽厚比应符合压弯构件塑性设计要求，计算公式见现行国家标准《钢结构设计规范》(GBJ 17-88)表9.1.4。
第6.1.7条
美国加州规范(1988)考虑倾复力矩对传力不连续部位的柱进行竖向荷载组合时，对地震作用按
考虑，设计柱截面时容许应力乘1.7。当
时，大约为将地震作用乘以2。结合我国具体情况，建议对这些部位的地震作用乘以大于1.5的增大系数。