4.6.1
当采用等效静荷载法进行结构动力计算时，宜将结构体系拆成顶板、外墙、底板等结构构件，分别按单独的等效单自由度体系进行动力分析。
4.6.2
在常规武器爆炸动荷载或核武器爆炸动力荷载作用下，结构构件的工作状态均可用结构构件的允许延性比[β]表示。
对砌体结构构件，允许延性比[β]值应取1.0；对钢筋混凝土结构构件，允许延性比[β]可按表4.6.2取值。
表4.6.2
|
钢筋混凝土结构构件允许延性比[β]值 |
|||||
|
结构构件 |
动荷载类别 |
受力状态 |
|||
|
受弯 |
大偏心受压 |
小偏心受压 |
轴心受压 | ||
|
密闭、防水 |
核武器爆炸动荷载 |
1.0 |
1.0 |
1.0 |
1.0 |
|
常规武器爆炸动荷载 |
2.0 |
1.5 |
1.2 |
1.0 | |
|
密闭、防水 |
核武器爆炸动荷载 |
3.0 |
2.0 |
1.5 |
1.2 |
|
常规武器爆炸动荷载 |
4.0 |
3.0 |
1.5 |
1.2 | |
4.6.3
在常规武器爆炸动荷载作用下，顶板、外墙的均布等效静荷载标准值，可分别按下列公式计算确定：
（4.6.3-1）
（4.6.3-2）
式中、
：分别为作用在顶板、外墙的均布等效静荷载标准值；
、
：分别为作用在顶板、外墙的均布动荷载最大压力（kN/m2）；
、
：分别为顶板、外墙的动力系数，可按本规范第4.6.5条确定。
4.6.4
在核武器爆炸动荷载作用下，顶板、外墙、底板的均布等效荷载标准值，可分别按下列公式计算确定：
（4.6.4-1）
（4.6.4-2）
（4.6.4-3）
式中、
、
：分别为作用在顶板、外墙及底板的均布等效静荷载标准值；
、
、
：分别为作用在顶板、外墙及底板的动荷载最大压力（kN/m2）；
、
、
：分别为作用在顶板、外墙及底板的动力系数，可按本规范第4.6.5及第4.6.7条确定。
4.6.5
结构构件的动力系数Kd，应按下式规定确定：
1 当常规武器爆炸动荷载波形简化为无升压时间的三角形时，根据构件自振圆频率ω、动荷载等效作用时间t0及允许延性比[β]按下列公式计算确定：
（4.6.5-1）
2 当常规武器爆炸动荷载的波形简化为无升压时间的三角形时，根据构件自振圆频率ω、动荷载升压时间tr、动荷载等效作用时间td及允许延性比[β]按下列公式计算确定：
（4.6.5-2）
（4.6.5-3）
式中：动荷载升压时间对结构动力响应的影响系数；
：无升压时间的三角形动荷载作用下结构构件的动力系数，应按式（4.5.5-1）计算确定，此时式中t0改用td。
3 当核武器爆炸动荷载的波形简化为无升压时间的三角形时，根据结构构件的允许延性比[β]按下列公式计算确定：
（4.6.5-4）
4 当核武器爆炸动荷载的波形简化为有升压时间的平台形时，根据结构构件自振圆频率ω、升压时间t0h及允许延性比[β]按表4.6.5确定：
表4.6.5
|
动力系数Kd |
|||||
|
ωt0h |
允许延性比[β] |
||||
|
1.0 |
1.2 |
1.5 |
2.0 |
3.0 | |
|
0 |
2.00 |
1.71 |
1.50 |
1.34 |
1.20 |
|
1 |
1.96 |
1.68 |
1.47 |
1.31 |
1.19 |
|
2 |
1.84 |
1.58 |
1.40 |
1.26 |
1.15 |
|
3 |
1.67 |
1.44 |
1.28 |
1.18 |
1.10 |
|
4 |
1.50 |
1.30 |
1.18 |
1.11 |
1.06 |
|
5 |
1.40 |
1.22 |
1.13 |
1.07 |
1.05 |
|
6 |
1.33 |
1.17 |
1.09 |
1.05 |
1.05 |
|
7 |
1.29 |
1.14 |
1.07 |
1.05 |
1.05 |
|
8 |
1.25 |
1.11 |
1.06 |
1.05 |
1.05 |
|
9 |
1.22 |
1.09 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
|
10 |
1.20 |
1.08 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
|
15 |
1.13 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
|
20 |
1.10 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
4.6.6
按等效静荷载法进行结构动力分析时，宜取与动荷载分布规律相似的静荷载作用下产生的挠曲线作为基本阵型。确定自振圆频率时，可不考虑土的附加质量影响。
4.6.7
在核武器爆炸动荷载作用下，结构底板的动力系数Kd3可取1.0，扩散室与防空地下室内部房间相邻的临空墙动力系数可取1.30。