B.0.1
常规武器爆炸产生的空气冲击波最大超压、等冲量等效作用时间等参数，系根据相似理论由核武器爆炸空气冲击波的相应参数计算公式转换推导而来，部分系数由试验确定，该组公式在理论上和试验上均得到验证。
B.0.2
研究表明，顶板主要承受地面空气冲击波感生的地冲击作用，外墙主要承受直接地冲击作用。常规武器地面爆炸土中压缩波传播可简化为如图B—1所示。
图B-1 常规武器地面爆炸土中压缩波传播示意简图
1. 感生地冲击
空气冲击波感生的地冲击荷载计算公式(B.0.2—1)是根据波传播理论及特征线解法推导而来，该公式既适用于作用时间较长的核武器爆炸土中压缩波最大压力计算，也适用于作用时间较短的常规武器地面爆炸土中压缩波最大压力计算。
考虑到该公式中的作用时间t0为等冲量作用时间，与实际作用时间有所差别，因此结合试验数据与数值模拟对该公式进行了修正，即增加作用时间修正系数η，η可取1.5～2.0，非饱和土一般取大值，饱和土含气量小时取小值。
公式(B.0.2—1)反映了常规武器爆炸空气冲击波在松散软土(特别是非饱和土)中衰减非常快的特点，试验、数值模拟也基本反映了这一特点。对防常规武器5、6级的防空地下室来说，当顶板覆土达到一定厚度时，动荷载值相对较小，顶板设计通常由平时荷载组合控制，此时可不计人常规武器空气冲击波感生的土中压缩波荷载。
2. 直接地冲击
公式(B.0.2—5)来自于《防常规武器设计原理》 (美军TM5－585－1手册)，并对其作了如下改进：
1. 装药量应采用实际装药重量W，而不是等效TNT装药量。如果采用等效TNT装药量，必须进行转换，要除以1.35的当量系数；
2. 关于波速c，TM5－855－1手册使用的是地震波速，公式(B.0.2—5)采用起始压力波速代替。一般来说，地震波速与弹性波速、起始压力波速接近，大于塑性波速。不采用塑性波速的主要原因在于常规武器爆炸作用下塑性波速随峰值压力、深度变化，不是一个定值，且很难测得准，而地震波速较易测得而且较准确。另外，大量研究表明，在计算地冲击荷载的到达时间或升压时间时，应使用起始压力波速；
3. 关于衰减系数n，参考TM5－855－1手册并结合国内研究综合确定。一般来说，衰减系数n与起始压力波速(或声阻抗、含气量)有关，见表B—1。据此定出各类土壤的衰减系数，方便设计人员计算。
表B―1
|
声衰系数n |
||
|
起始压力波速c（m/s） |
声阻抗ρc×106(kg/(m2·s)) |
衰减系数n |
|
180 |
0.27 |
3～3.25 |
|
300 |
0.50 |
2.75 |
|
490 |
1.0 |
2.5 |
|
550 |
1.08 |
2.5 |
|
1500 |
2.93 |
2.25～2.4 |
|
＞1500 |
＞3.4 |
1.5 |
B.0.3
由于常规武器地面爆炸空气冲击波随距离增大而迅速衰减，因此作用到顶板的感生地冲击荷载是一不均匀的荷载，需进行等效均布化处理。荷载的均布化处理可以采用以下两种方法：
1. 采用屈服线(塑性铰线)理论和虚功原理将非均匀荷载按假定的变形形状进行均布，本规范采用该方法。该方法的首要任务是确定假设的变形形状，即要确定屈服线的位置，这与板的边界支撑条件、荷载大小等因素有关，非常复杂。一般来说，按四边固支计算等效均布荷载是偏于保守的，因为要达到同样的变形，作用荷载最大。据此经大量计算，可简化确定荷载的均布化系数；
2. 按荷载的总集度相等来求其均布化系数。对于荷载分布差别不是很大时可采用此法。
经过计算可得：顶板荷载均布化系数Ce，当顶板覆土厚度小于等于0.5m时，可取1.0；当覆土厚度大于0.5m时，可取0.9。
关于顶板综合反射系数Kr：根据近年来国内外试验数据，当顶板覆土厚度较小时(≤0.5m)，综合反射系数可取1.0；当顶板覆土厚度大于0.5m时，此值大致在1.5左右。工程兵科研三所高强混凝土和钢纤维混凝土结构化爆试验以及工程兵工程学院的有关试验成果均证明了这一点。
B.0.4、B.0.5 首先根据弹性力学，将目标点处的自由场应力转换成沿结构平面的法向自由场应力，再计算作用到结构上的法向动荷载峰值。
由于直接地冲击荷载是一球面波荷载，因此作用到外墙上的荷载也是不均匀的，必须进行等效均布化处理。均布化处理方法与顶板相同。
关于外墙的综合反射系数Kr，根据近年来国内外试验数据，如工程兵科研三所高强混凝土和钢纤维混凝土结构化爆试验以及工程兵工程学院的有关试验，此值大致在1.5左右。
B.0.6
当防空地下室顶板底面高出室外地面时，尚应计算常规武器地面爆炸空气冲击波对高出地面外墙的直接作用。常规武器地面爆炸空气冲击波直接作用在外墙上的水平均布动荷载峰值按正反射压力计算。