MIT_0001

6.3 斜截面承载力计算

第6.3.1条

矩形、T 形和I 形截面受弯构件的受剪截面应符合下列条件：
当hw/b ≤4 时

$V\leqslant 0.25\beta _cf_cbh_0$ (6.3.1-1)

当hw/b ≥6 时

$V\leqslant 0.2\beta _cf_cbh_0$ (6.3.1-2)

当4 < hw/b< 6时，按线性内插法确定。

式中：

$V$ :构件斜截面上的最大剪力设计值；

$\beta$ :混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过C50时，取βc =1.0 ；当混凝土强度等级为C80 时，取βc = 0.8；其间按线性内插法确定；

$b$ :矩形截面的宽度，T 形截面或I 形截面的腹板宽度；

$h_0$ :截面的有效高度；

$h_w$ :截面的腹板高度：矩形截面，取有效高度；T 形截面，取有效高度减去翼缘高度；I 形截面，取腹板净高。

※注:

1. 对T 形或I 形截面的简支受弯构件，当有实践经验时，公式（6.3.1-1）中的系数可改用0.3；
2. 对受拉边倾斜的构件，当有实践经验时，其受剪截面的控制条件可适当放宽。

第6.3.2条

计算斜截面受剪承载力时，剪力设计值的计算截面应按下列规定采用：

1 支座边缘处的截面（图6.3.2a、b 截面1-1）；

2 受拉区弯起钢筋弯起点处的截面（图6.3.2a 截面2-2、3-3）；

3 箍筋截面面积或间距改变处的截面（图6.3.2b 截面4-4）；

4 截面尺寸改变处的截面。

※注:

1. 受拉边倾斜的受弯构件，尚应包括梁的高度开始变化处、集中荷载作用处和其它不利的截面；
2. 箍筋的间距以及弯起钢筋前一排(对支座而言)的弯起点至后一排的弯终点的距离，应符合本规范第9.2.8 条和第9.2.9 的构造要求。

第6.3.3条

不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V\leqslant 0.7\beta _hf_tbh_0$ (6.3.3-1)

$\beta _h=\left ( \frac{800}{h_0} \right )^{\frac{1}{4}}$ (6.3.3-2)

式中：

$\beta$ :截面高度影响系数：当h0 小于800mm时，取800mm；当h0 大于2000mm时，取2000mm。

第6.3.4条

当仅配置箍筋时，矩形、T 形和I 形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V\leqslant V_c_s+V_p$ (6.3.4-1)

$V_c_s=\alpha _c_vf_tbh_0+f_y_v\frac{A_s_v}{S}h_0$ (6.3.4-2)

$V_p=0.05N_p_0$ (6.3.4-3)

式中：

$V_c_s$ :构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值；

$V_p$ :由预加力所提高的构件受剪承载力设计值；

$\alpha _c_v$ :截面混凝土受剪承载力系数，对于一般受弯构件取0.7；对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75%以上的情况）的独立梁，取

αcv为，λ 为计算截面的剪跨比，可取λ 等于a/h0，当λ小于1.5时，取1.5，当λ大于3时，取3，a 取集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离；

$A_s_v$ :配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积，即 nAsv1，此处，n 为在同一个截面内箍筋的肢数，Asv1 为单肢箍筋的截面面积；

$s$ :沿构件长度方向的箍筋间距；

$f_y_v$ :箍筋的抗拉强度设计值，按本规范第4.2.3 条的规定采用；

$n_p_0$ :计算截面上混凝土法向预应力等于零时的纵向预应力筋及普通钢筋的合力，按本规范第10.1.13 条计算；当Np0 大于0.3 fc A0 时，取0.3fc A0 ，此处， A0为构件的换算截面面积。

※注:

1. 对合力Np0 引起的截面弯矩与外弯矩方向相同的情况，以及预应力混凝土连续梁和允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁，均应取Vp 为0；
2. 先张法预应力混凝土构件，在计算合力Np0 时，应按本规范第10.1.9 条和第7.1.9条的规定考虑预应力筋传递长度的影响。

第6.3.5条

当配置箍筋和弯起钢筋时，矩形、T 形和I 形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V\leqslant V_c_s+V_p+0.8f_y_vA_s_bsin\alpha _s+0.8f_p_yA_p_bsin\alpha _p$ (6.3.5)

式中：

$V$ :配置弯起钢筋处的剪力设计值，按本规范第6.3.6 条的规定取用；

$V_p$ :由预加力所提高的构件受剪承载力设计值，按本规范公式(6.3.4-3)计算，但计算合力Np0 时不考虑预应力弯起钢筋的作用；

$A_s_b$ 、 $A_p_b$ :分别为同一平面内的非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的截面面积；

$\alpha$ 、 $\alpha$ :分别为斜截面上非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的切线与构件纵轴线的夹角。

第6.3.6条

计算弯起钢筋时，截面剪力设计值可按下列规定取用（图6.3.2a）：

1. 计算第一排（对支座而言）弯起钢筋时，取支座边缘处的剪力值；

2. 计算以后的每一排弯起钢筋时，取前一排（对支座而言）弯起钢筋弯起点处的剪力值。

第6.3.7条

矩形、T 形和I 形截面的一般受弯构件，当符合下式要求时，可不进行斜截面的受剪承载力计算，其箍筋的构造要求应符合本规范第9.2.9 条的有关规定。

$V\leqslant \alpha _c_vf_tbh_0+0.05N_p_0$ (6.3.7)

式中：

$\alpha _c_v$ :截面混凝土受剪承载力系数，按本规范第6.3.4 条的规定采用。

第6.3.8条

受拉边倾斜的矩形、T 形和I 形截面受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定（图6.3.8）：

$V\leqslant V_c_s+V_s_p+0.8f_yA_s_bsin\alpha _s$ (6.3.8-1)

$V_s_p=\frac{M-0.8\left ( \sum f_y_vA_s_vz_s_v+\sum f_yA_s_bz_s_b \right )}{z+ctan\beta }tan\beta$ (6.3.8-2)

式中：

$M$ :构件斜截面受压区末端的弯矩设计值；

$v_c_s$ :构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值，按本规范公式（6.3.4-2）计算，其中h0 取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度；

$V_s_p$ :构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力设计值在垂直方向的投影：对钢筋混凝土受弯构件，其值不应大于 fy As sinβ ；对预应力混凝土受弯构件，其值不应大于(fpy A + fy As)sinβ ，且不应小于σpe sinβAp ；

$z_s_v$ :同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离；

$z_s_b$ :同一弯起平面内的弯起钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离；

$z$ :斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点的距离，可近似取为0.9h0 ；

$\beta$ :斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角；

$c$ :斜截面的水平投影长度，可近似取为h0。

※注:

在梁截面高度开始变化处，斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算，并应按不利者配置箍筋和弯起钢筋。

第6.3.9条

受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定（图6.3.9）：

$M\leqslant \left ( f_yA_s+f_p_yA_p \right )z+\sum f_yA_s_bz_s_b+\sum f_p_YA_p_bz_p_b+\sum f_y_vA_s_vz_s_v$ (6.3.9-1)

此时，斜截面的水平投影长度c 可按下列条件确定：

$V=\sum f_yA_s_bsin\alpha _s+\sum f_p_yA_p_bsin\alpha _p+\sum f_y_vA_s_v$ (6.3.9-2)

式中：

$V$ :斜截面受压区末端的剪力设计值；

$z$ :纵向受拉普通钢筋和预应力筋的合力点至受压区合力点的距离，可近似取为0.9h0 ；

$z_s_b$ 、 $z_p_b$ :分别为同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋、预应力弯起钢筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离；

$z_s_v$ :同一斜截面上箍筋的合力点至斜截面受压区合力点的距离。

在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时，公式中的fpy应按下列规定确定：锚固区内的纵向预应力筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零，在锚固终点处应取为fpy ，在两点之间可按线性内插法确定。此时，纵向预应力筋的锚固长度la 应按本规范第8.3.1 条确定。

第6.3.10条

受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋，当符合本规范第8.3.1 条至第8.3.5 条、第9.2.2 至第9.2.4 条、第9.2.7 条、第9.2.8 条和第9.2.9 条规定的构造要求时，可

不进行构件斜截面的受弯承载力计算。

第6.3.11条

矩形、T 形和I 形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件，其受剪截面应符合本规范第6.3.1 条的规定。

第6.3.12条

矩形、T 形和I 形截面的钢筋混凝土偏心受压构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V\leqslant \frac{1.75}{\lambda +1}f_tbh_0+f_y_v\frac{A_s_v}{S}h_0+0.07N$ (6.3.12)

式中：

$\lambda$ :斜截面受压区末端的剪力设计值；

$N$ :纵向受拉普通钢筋和预应力筋的合力点至受压区合力点的距离，可近似取为0.9h0。

计算截面的剪跨比λ 应按下列规定取用：

1 对框架结构中的框架柱，当其反弯点在层高范围内时，可取为Hn /(2h0) 。当λ 小于1时，取1；当λ 大于3时，取3。此处，M为计算截面上与剪力设计值V 相应的弯矩设计值， Hn 为柱净高；

2 其它偏心受压构件，当承受均布荷载时，取1.5；当承受符合本规范第6.3.4 条所述的集中荷载时，取为a / h0，且当λ 小于1.5 时取1.5，当λ 大于3 时取3。

第6.3.13条

矩形、T 形和I 形截面的钢筋混凝土偏心受压构件，当符合下列要求时，可不进行斜截面受剪承载力计算，其箍筋构造要求应符合本规范第9.3.3 条的规定。

$V\leqslant \frac{1.75}{\lambda +1}f_tbh_0+0.07N$ (6.3.13)

式中：剪跨比λ 和轴向压力设计值N 应按本规范第6.3.12 条确定。

第6.3.14条

$V\leqslant \frac{1.75}{\lambda +1}f_tbh_0+f_y_v\frac{A_s_v}{S}h_0-0.2N$ (6.3.14)

式中：

$N$ :斜截面受压区末端的剪力设计值；

$\lambda$ :纵向受拉普通钢筋和预应力筋的合力点至受压区合力点的距离，可近似取为0.9h0。

当公式(6.3.14)右边的计算值小于 $f_y_v\frac{A_s_v}{S}h_0$ 时，应取等于 $f_y_v\frac{A_s_v}{S}h_0$ ，且 $f_y_v\frac{A_s_v}{S}h_0$ 值不应小于 $0.36f_tbh_0$ 。

第6.3.15条

圆形截面钢筋混凝土受弯构件和偏心受压、受拉构件，其截面限制条件和斜截面受剪承载力可按本规范第6.3.1 至第6.3.14 条计算，但上述条文公式中的截面宽度b 和截面有效高度h0 应分别以1.76 r 和1.6 r 代替，此处，r 为圆形截面的半径。计算所得的箍筋截面面积应作为圆形箍筋的截面面积。

第6.3.16条

矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，其受剪截面应符合下列要求：

$V_x\leqslant 0.25\beta _cf_cbh_0cos\theta$ (6.3.16-1)

$V_y\leqslant 0.25\beta _cf_cbh_0sin\theta$ (6.3.16-2)

式中：

$V_x$ :x 轴方向的剪力设计值，对应的截面有效高度为h0，截面宽度为b；

$V_y$ :y 轴方向的剪力设计值，对应的截面有效高度为b0，截面宽度为h；

$\theta$ :斜向剪力设计值V的作用方向与x轴的夹角，θ = arctan(Vy/ Vx) 。

第6.3.17条

矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V_x\leqslant \frac{V_u_x}{\sqrt{1+\left ( \frac{V_u_xtan\theta }{V_u_y} \right )^{2}}}$ (6.3.17-1)

$V_y\leqslant \frac{V_u_y}{\sqrt{1+\left ( \frac{V_u_y}{V_u_xytan\theta } \right )^{2}}}$ (6.3.17-2)

在x 轴、y 轴方向的斜截面受剪承载力设计值Vux、Vuy 应按下列公式计算：

$V_u_x=\frac{1.75}{\lambda _x+1}f_tbh_0+f_y_v\frac{A_s_v_x}{S}h_0+0.07N$ (6.3.17-3)

$V_u_y=\frac{1.75}{\lambda _y+1}f_tbh_0+f_y_v\frac{A_s_v_y}{S}h_0+0.07N$ (6.3.17-4)

式中：

$\lambda$ 、 $\lambda$ :x 轴方向的剪力设计值，对应的截面有效高度为h0，截面宽度为b；

$A_s_x$ 、 $A_s_y$ :y 轴方向的剪力设计值，对应的截面有效高度为b0，截面宽度为h；

$N$ :斜向剪力设计值V的作用方向与x轴的夹角，θ = arctan(Vy/ Vx) 。

在设计截面时，可在公式（6.3.17-1）、公式（6.3.17-2）中近似取 Vux /Vuy 等于1后直接进行计算。

第6.3.18条

矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，当符合下列要求时，可不进行斜截面受剪承载力计算，其构造箍筋要求应符合本规范第9.3.3 条的规定。

$Vx\leqslant \left ( \frac{1.75}{\lambda _x+1}f_tbh_0_0.07N \right )cos\theta$ (6.3.18-1)

$Vy\leqslant \left ( \frac{1.75}{\lambda _y+1}f_tbh_0_0.07N \right )sin\theta$ (6.3.18-2)

第6.3.19条

矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱，当斜向剪力设计值V 的作用方向与x轴的夹角θ 在0° ~ 10°或80° ~ 90°时，可仅按单向受剪构件进行截面承载力计算。

第6.3.20条

钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件：

$V\leqslant 0.25\beta _cf_cbh_0$ (6.3.20)

第6.3.21条

钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V\leqslant \frac{1}{\lambda -0.5}\left ( 0.5f_tbh_0+0.13N\frac{A_w}{A} \right )+f_y_v\frac{A_s_h}{S_v}h_0$ (6.3.21)

式中：

$N$ :与剪力设计值V 相应的轴向压力设计值，当N 大于0.2 fcbh 时，取0.2 fcbh ；

$A$ :剪力墙的截面面积；

$A_w$ :T 形、I 形截面剪力墙腹板的截面面积，对矩形截面剪力墙，取为A；

$A_s_h$ :配置在同一水平截面内的水平分布钢筋的全部截面面积；

$S_v$ :水平分布钢筋的竖向间距；

$\lambda$ :计算截面的剪跨比，取为 M/(Vh0) ；当λ 小于1.5 时，取1.5，当λ大于2.2 时，取2.2；此处，M 为与剪力设计值V 相应的弯矩设计值；当计算截面与墙底之间的距离小于h0/2 时，λ 可按距墙底h0/2 处的弯矩值与剪力值计算。

当剪力设计值V 不大于公式(6.3.21)中右边第一项时，水平分布钢筋应按本规范第9.4.2、9.4.4、9.4.6 条的构造要求配置。

第6.3.22条

钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V\leqslant \frac{1}{\lambda -0.5}\left ( 0.5f_tbh_0-0.16N\frac{A_w}{A} \right )+f_y_v\frac{A_s_h}{S_v}h_0$ (6.3.22)

当上式右边的计算值小于 $f_y_v\frac{A_s_h}{S_v}h_0$ 时，取等于 $f_y_v\frac{A_s_h}{S_v}h_0$ 。

式中：

$N$ :与剪力设计值V 相应的轴向拉力设计值；

$\lambda$ :计算截面的剪跨比，按本规范第6.3.21 条采用。

第6.3.23条

剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第 6.3.1 条的规定，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：

$V\leqslant 0.7f_tbh_0+f_y_v\frac{A_s_v}{S}h_0$ (6.3.23)