7.4.1
参考国外规范及我国抗风振工程设计和理论研究的实践情况，当结构基本自振周期T≥0.25s时，以及等于高度超过30m且高宽比大于1.5的高柔房屋，由风引起的结构振动比较明显，而且随着结构自振周期的增长，风振也随着增强，因此在设计中应考虑风振的影响，而且在原则上还应考虑多个振型的影响；对于前几个频率比较密集的结构，例如桅杆、屋盖等结构，需要考虑的振型可多达10个及以上。对此都应按结构的随机振动理论进行计算。
对于T＜0.25s的结构和高度小于30m或高宽比小于1.5的房屋，原则上也应考虑风振影响，但经计算表明，这类结构的风振一般不大，此时往往按构造要求进行设计，结构已有足够的刚度，因而一般不考虑风振影响也不至于会影响结构的抗风安全性。
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。但是对大跨度的屋盖结构（包括悬挑屋盖结构）的风振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构）。
7.4.2～7.4.6
对于一般悬臂型结构，例如框架、塔架、烟囱等高耸结构，高度大于30m且高宽比大于1.5且可以忽略扭转的高柔房屋，由于频谱比较稀疏，第一振型起到绝对的影响，此时可以仅考虑结构的第一振型，并通过风振系数来表达，计算可按结构的随机振动理论进行，条文中给出有关的公式和计算用表。
对于外形和重量沿高度无变化的等截面结构，如只考虑第一振型影响，可导出沿高度z处的风振系数：
（7.4.2-1）
风振动力系数如取Davenport建议的风谱密度经验公式，并把响应近似取静态分量及窄带白噪声共振响应分量之和，则可得到：
（7.4.2-2）
式中
：结构的阻尼比；对钢结构取0.01，对有墙体材料填充的房屋钢结构取0.02，对钢筋混凝土及砖石砌体结构取0.05；
：考虑当地地面粗糙度后的基本风压；
：结构的基本自振周期。
式中（7.4.2-1）的为结构的振型系数，理应在结构动力分析时确定，为了简化，在确定风荷载时，可采用近似公式。按结构变形特点，对高耸构筑物可按弯曲型考虑，采用下述近似公式：
（7.4.2-3）
对高层建筑，当以剪力墙的工作为主时，可按弯剪型考虑，采用下述近似公式：
（7.4.2-4）
对高层建筑也可进一步考虑框架和剪力墙各自的弯曲和剪切刚度，根据不同的综合刚度参数λ，给出不同的振型系数，附录F对高层建筑给出前四个振型系数，它是假设框架和剪力墙均起主要作用时的情况，即取λ=3。综合刚度参数λ可按下式确定：
（7.4.2-5）
式中
：建筑物的剪切刚度；
：剪力墙的弯曲刚度；
：考虑墙柱轴向变形的等效刚度；
：框架剪切刚度；
：剪力墙剪切刚度；
：房屋总高。
式（7.4.2-1）中的为考虑风压脉动及其相关性的麦冬影响系数，对于无限自由度体系，可按下述公式确定:
(7.4.2-6)
对有限自由度体系，可按下述公式确定:
(7.4.2-7)
式中
是考虑风压脉动空间相对性的折算系数，可由随机振动理论导出，它的表达式为多重积分，需通过计算机确定，其中涉及的相关性系数，一般都采用简单的指数衰减规律。
脉动系数是根据国内实测数据，并参考国外规范资料取：
(7.4.2-8)
式中
为地面粗糙度指数，对应于A、B、C和D四类地貌，分别取0.12、0.16、0.22和0.30；
为高度变化系数。
很多高耸构筑物的截面沿高度是有变化的，此时在应用公式(7.4.2)时应注意如下问题：对于结构进深尺寸比较均匀的构筑物，即使迎风面宽度沿高度有变化，计算结果表明，与按等截面计算的结果十分接近，故对这种情况仍可公式(7.4.2)计算风振系数；对于进深尺寸和宽度沿高度按线性或近似于线性变化，而重量沿高度按连续规律变化的构筑物，例如截面为正方形或三角形的高耸塔架及圆形截面的烟囱，计算结果表明，必须考虑外形的影响。此时，除在公式(7.4.2)中按变截面取结构的振型系数外，并对脉动影响系数也要按第7.4.4条的规定予以修正。